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公開番号2025021375
公報種別公開特許公報(A)
公開日2025-02-13
出願番号2023146593
出願日2023-09-11
発明の名称逆水性ガスシフト反応触媒の調製方法およびその用途
出願人南京大学
代理人個人
主分類B01J 23/63 20060101AFI20250205BHJP(物理的または化学的方法または装置一般)
要約【課題】高いCO₂変換率、選択性および安定性などの要件を同時に達成する逆水ガスシフト反応触媒を提供する。
【解決手段】La(NO₃)₃・6H₂Oを脱イオン水に溶解した後、SBA-15を加え、脱イオン水とSBA-15の質量比は50:1であり、超音波分散して混合溶液Aを得て密閉し、攪拌および乾燥処理して乾燥後の材料Aを得て、乾燥後の材料Aをマッフル炉で550℃で6h焙焼し、La_y/SBA-15を得、1mg/gのRuCl₃・3H₂O溶液を脱イオン水に分散させた後、La_y/SBA-15を加え、超音波分散して混合溶液Bを得て密閉し、攪拌および乾燥処理して、乾燥後の材料Bを得て、乾燥後の材料Bをマッフル炉で550℃で6h焙焼した後、H₂雰囲気下で600℃で2h還元し、逆水ガスシフト反応触媒Ru₂La_y/SBA-15(y=5、10、15)を得ること、を含む逆水ガスシフト反応触媒の調製方法。
【選択図】図1
特許請求の範囲【請求項１】
Ｓ１、Ｌａ(ＮＯ
３
)
３
・６Ｈ
２
Ｏを脱イオン水に溶解した後、ＳＢＡ－１５を加え、脱イ
オン水とＳＢＡ－１５の質量比は５０：１であり、超音波分散して混合溶液Ａを得るステ
ップと、
Ｓ２、混合溶液Ａを密閉し、攪拌および乾燥処理して乾燥後の材料Ａを得るステップと、
Ｓ３、乾燥後の材料Ａをマッフル炉で５５０℃で６ｈ焙焼し、Ｌａ
ｙ
／ＳＢＡ－１５を得
、ここで、ｙの値は５、１０、１５であり、ｙ＝５のとき、Ｌａ(ＮＯ
３
)
３
・６Ｈ
２
Ｏと
ＳＢＡ－１５の質量比は０．１２４：１であり、ｙ＝１０のとき、Ｌａ(ＮＯ
３
)
３
・６Ｈ
２
ＯとＳＢＡ－１５の質量比は０．２４６：１であり、ｙ＝１５のとき、Ｌａ(ＮＯ
３
)
３
・６Ｈ
２
ＯとＳＢＡ－１５の質量比は０．３７２：１であるステップと、
Ｓ４、１ｍｇ／ｇのＲｕＣｌ
３
・３Ｈ
２
Ｏ溶液を脱イオン水に分散させた後、Ｌａ
ｙ
／Ｓ
ＢＡ－１５を加え、超音波分散して混合溶液Ｂを得、ここで、ＲｕＣｌ
３
・３Ｈ
２
Ｏ溶液
とＬａ
ｙ
／ＳＢＡ－１５の質量比は２０：１であり、脱イオン水とＳＢＡ－１５の質量比
は５０：１であるステップと、
Ｓ５、混合溶液Ｂを密閉し、攪拌および乾燥処理して、乾燥後の材料Ｂを得るステップと
、
Ｓ６、乾燥後の材料Ｂをマッフル炉で５５０℃で６ｈ焙焼した後、Ｈ
２
雰囲気下で６００
℃で２ｈ還元し、逆水ガスシフト反応触媒Ｒｕ
２
Ｌａ
ｙ
／ＳＢＡ－１５を得、ここで、ｙ
の値は５、１０、１５であるステップと、を含むことを特徴とする逆水ガスシフト反応触
媒の調製方法。
続きを表示（約 970 文字）【請求項２】
前記ステップＳ３およびステップＳ６において、前記マッフル炉内の温度を、５℃／ｍｉ
ｎの昇温速度で２５℃から５００℃まで昇温させる、ことを特徴とする請求項１に記載の
調製方法。
【請求項３】
前記密閉攪拌および乾燥処理の方法は、混合溶液Ａまたは混合溶液Ｂを３ｈ密閉攪拌し、
密閉を解除し、８０℃水浴の条件下で脱イオン水が全て揮発するまで連続的に攪拌し、乾
燥後の材料を得た後、乾燥後の材料をオーブンに入れて８０℃で１２ｈ乾燥し、乾燥後の
材料Ａまたは材料Ｂを得ることである、ことを特徴とする請求項１に記載の調製方法。
【請求項４】
前記ＳＢＡ－１５は磁性ＳＢＡ－１５であり、混合溶液Ａまたは混合溶液Ｂを密閉環境に
置き、密閉攪拌期間で、混合溶液Ａまたは混合溶液Ｂに磁場強度０．５～１．５Ｔの磁場
を印可する、ことを特徴とする請求項３に記載の調製方法。
【請求項５】
請求項１に記載の調製方法により調製された逆水ガスシフト反応触媒の用途であって、前
記逆水ガスシフト反応触媒を用いてＣＯ
２
水素化反応を熱触媒してＣＯを製造し、反応前
に逆水ガスシフト反応触媒をＨ
２
雰囲気下で１ｈ還元し、ここで、Ｈ
２
の流量は３０ｍＬ
／ｍｉｎであり、温度は６００℃である、ことを特徴とする用途。
【請求項６】
前記逆水ガスシフト反応触媒を用いてＣＯ
２
水素化反応を熱触媒してＣＯを製造する方法
は、固定床反応器に５０ｍｇの前記逆水ガスシフト反応触媒を加えた後、ＣＯ
２
、Ｈ
２
と
Ｎ
２
を流量比１：４：１で混合し、固定床反応器に通気して連続的に反応させ、ここで、
混合ガスの空気流速は４３２００ｍＬｈ
－１
ｇ
－１
であり、反応温度は３００℃～６０
０℃であり、５℃／ｍｉｎの昇温速度で２５℃から３００℃～６００℃まで昇温させるこ
とである、ことを特徴とする請求項５に記載の用途。

発明の詳細な説明【技術分野】
【０００１】
本発明は、触媒の技術分野に関し、具体的に逆水ガスシフト反応触媒の調製方法およびそ
の用途に関する。
続きを表示（約 8,500 文字）【背景技術】
【０００２】
ＣＯ
２
触媒水素化反応に用いられる活性貴金属としてはＰｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｒｕなどが挙
げられ、Ｒｕは最も経済的な貴金属であり、ＲｕはＰｔに近い触媒活性を有する。しかし
、Ｒｕ粒子の大きさは、二酸化炭素触媒水素化生成物の選択性に影響し、大きなＲｕナノ
粒子はＣＨ
４
の生成に有利で、Ｒｕ単原子またはナノクラスターはＣＯの生成に有利であ
る。したがって、Ｒｕ粒子のサイズを調整することにより二酸化炭素触媒水素化反応によ
るＣＯの選択性を向上させることができる。さらに、正の原子価を持つＲｕは反応中のＣ
Ｏ脱離を促進し、ＣＨ
４
を生成する水素化の連続反応を抑制し、ＣＯの選択性の向上に寄
与する。
しかし、単一のＲｕ系触媒で高いＣＯ
２
変換率、選択性および安定性などの要件を同時に
達成することは実用上困難な場合が多い。Ｒｕと相乗的に作用する別の金属を導入してバ
イメタル触媒を構築することは、上記の要件を達成するための有効な方法である。
【発明の概要】
【０００３】
上記の技術的解決策を解決するために、本発明は、逆水ガスシフト反応触媒の調製方法お
よびその用途を提供する。
本発明の技術的解決策として、逆水ガスシフト反応触媒の調製方法は、
Ｓ１、Ｌａ(ＮＯ
３
)
３
・６Ｈ
２
Ｏを脱イオン水に溶解した後、ＳＢＡ－１５を加え、脱イ
オン水とＳＢＡ－１５の質量比は５０：１であり、超音波分散して混合溶液Ａを得るステ
ップと、
Ｓ２、混合溶液Ａを密閉し、攪拌および乾燥処理して乾燥後の材料Ａを得るステップと、
Ｓ３、乾燥後の材料Ａをマッフル炉で５５０℃で６ｈ焙焼し、Ｌａ
ｙ
／ＳＢＡ－１５を得
、ここで、ｙの値は５、１０、１５であり、ｙ＝５のとき、Ｌａ(ＮＯ
３
)
３
・６Ｈ
２
Ｏと
ＳＢＡ－１５の質量比は０．１２４：１であり、ｙ＝１０のとき、Ｌａ(ＮＯ
３
)
３
・６Ｈ
２
ＯとＳＢＡ－１５の質量比は０．２４６：１であり、ｙ＝１５のとき、Ｌａ(ＮＯ
３
)
３
・６Ｈ
２
ＯとＳＢＡ－１５の質量比は０．３７２：１であるステップと、
Ｓ４、１ｍｇ／ｇのＲｕＣｌ
３
・３Ｈ
２
Ｏ溶液を脱イオン水に分散させた後、Ｌａ
ｙ
／Ｓ
ＢＡ－１５を加え、超音波分散して混合溶液Ｂを得、ここで、ＲｕＣｌ
３
・３Ｈ
２
Ｏ溶液
とＬａ
ｙ
／ＳＢＡ－１５の質量比は２０：１であり、脱イオン水とＳＢＡ－１５の質量比
は５０：１であるステップと、
Ｓ５、混合溶液Ｂを密閉し、攪拌および乾燥処理して、乾燥後の材料Ｂを得るステップと
、
Ｓ６、乾燥後の材料Ｂをマッフル炉で５５０℃で６ｈ焙焼した後、Ｈ
２
雰囲気下で６００
℃で２ｈ還元し、逆水ガスシフト反応触媒Ｒｕ
２
Ｌａ
ｙ
／ＳＢＡ－１５を得、ここで、ｙ
の値は５、１０、１５であるステップと、を含む。
説明：Ｌａを担持した後にＲｕを担持する段階含浸法を採用して逆水ガスシフト反応触媒
を調製することにより、Ｒｕを担持した後にＬａを担持する段階含浸法に比べて、本調製
方法は、ＲｕとＬａを効果的かつ十分に相互作用させ、触媒の触媒活性を向上させること
ができる。
本発明の一側面によれば、前記ステップＳ３およびステップＳ６において、前記マッフル
炉内の温度を、５℃／ｍｉｎの昇温速度で２５℃から５００℃まで昇温させる。
説明：上記条件下での十分な焙焼により、金属前駆体が空気と十分に反応して金属酸化物
を生成することが保証される。
【図面の簡単な説明】
【０００４】
含浸法によって調製されたＲｕ
２
／ＳＢＡ－１５とＬａ
１０
／ＳＢＡ－１５、および段階含浸法によって調製されたＲｕ
２
Ｌａ
５
／ＳＢＡ－１５、Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５、Ｒｕ
２
Ｌａ
１５
／ＳＢＡ－１５およびｓｅｑ－Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５のＸＲＤ図である。
含浸法によって調製されたＲｕ
２
／ＳＢＡ－１５（ａ）、および段階含浸法によって調製されたＲｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５（ｂ）のＴＥＭ図である。
含浸法によって調製されたＲｕ
２
／ＳＢＡ－１５、および段階含浸法によって調製されたＲｕ
２
Ｌａ
５
／ＳＢＡ－１５、Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５、Ｒｕ
２
Ｌａ
１５
／ＳＢＡ－１５のＸＰＳ図である。
含浸法によって調製されたＲｕ
２
／ＳＢＡ－１５とＬａ
１０
／ＳＢＡ－１５、および段階含浸法によって調製されたＲｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５およびｓｅｑ－Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５の活性比較図（ａ）および選択性比較図（ｂ）である。
段階含浸法によって調製されたＲｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５触媒の安定性測定図である。
段階含浸法によって調製されたＲｕ
２
Ｌａ
５
／ＳＢＡ－１５、Ｒｕ
２
Ｌａ
１
０
／ＳＢＡ－１５、Ｒｕ
２
Ｌａ
１５
／ＳＢＡ－１５の活性比較図（ａ）および選択性比較図（ｂ）である。
本発明の密閉攪拌ビンの外部構造を示す概略図である。
本発明の密閉攪拌ビンの内部構造を示す概略図である。
本発明の環状フレームの概略構造を示す上面図である。
本発明の環状フレームの概略構造を示す底面図である。
本発明の円弧状電磁石の構造を示す概略図である。
本発明のネジロッド、第１エアバッグロッド、攪拌ブレードの組立構造を示す概略図である。
本発明の注水ビンの構造を示す概略図である。
【０００５】
［符号の説明］
１密閉攪拌ビン
１１密閉カバー
２円弧状電磁石
２１傾斜ガイド溝
３モータ
４攪拌ロッド
５環状フレーム
５１ガイドブロック
５２支持板
６伸縮ロッド
７第１エアバッグロッド
８ネジロッド
８１攪拌ブレード
９第２エアバッグロッド
１０注水ビン
【発明を実施するための形態】
【０００６】
以下、本発明の利点をよりよく反映するために、具体的な実施形態を参照して本発明をよ
り詳細に説明する。
実施例１
逆水ガスシフト反応触媒は、Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５であり、
上記逆水ガスシフト反応触媒Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５の調製方法は、
Ｓ１、Ｌａ(ＮＯ
３
)
３
・６Ｈ
２
Ｏを脱イオン水に溶解した後、ＳＢＡ－１５を加え、超音
波分散して混合溶液Ａを得、ここで、Ｌａ(ＮＯ
３
)
３
・６Ｈ
２
ＯとＳＢＡ－１５の質量比
は０．２４６：１であり、脱イオン水とＳＢＡ－１５の質量比は５０：１であるステップ
と、
Ｓ２、混合溶液Ａを３ｈ密閉攪拌し、密閉を解除して８０℃の水浴条件下で、脱イオン水
がすべて揮発するまで連続的に攪拌し、乾燥後の材料を得た後、乾燥後の材料をオーブン
に入れて８０℃で１２ｈ乾燥し、乾燥後の材料Ａを得るステップと、
Ｓ３、乾燥後の材料Ａをマッフル炉で５５０℃で６ｈ焙焼し、Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５を
得、ここで、マッフル炉内の温度を５℃／ｍｉｎの昇温速度で２５℃から５５０℃に昇温
させるステップと、
Ｓ４、１ｍｇ／ｇのＲｕＣｌ
３
・３Ｈ
２
Ｏ溶液を脱イオン水に分散させた後、Ｌａ
１０
／
ＳＢＡ－１５を加え、超音波分散して混合溶液Ｂを得、ここで、ＲｕＣｌ
３
・３Ｈ
２
Ｏ溶
液とＬａ
１０
／ＳＢＡ－１５の質量比は２０：１であり、脱イオン水とＳＢＡ－１５の質
量比は５０：１であるステップと、
Ｓ５、混合溶液Ｂを３ｈ密閉攪拌し、密閉を解除して８０℃の水浴条件下で、脱イオンが
水がすべて揮発するまで連続的に攪拌し、乾燥後の材料を得た後、乾燥後の材料をオーブ
ンに入れ８０℃で１２ｈ乾燥し、乾燥後の材料Ｂを得るステップと、
Ｓ６、乾燥後の材料Ｂをマッフル炉で５５０℃で６ｈ焙焼した後、３０℃に冷却し、Ｈ
２
雰囲気下で、マッフル炉内の温度を５℃／ｍｉｎの昇温速度で３０℃から６００℃まで加
熱し、６００℃で２ｈ還元して、逆水ガスシフト反応触媒Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５
を得るステップと、を含む。
上記実施例１の段階含浸法によって調製されたＲｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５に対して関
連実験測定を実施し、以下の比較例を実施し：
１）比較例１：本比較例は、含浸法によってＲｕ
【０００７】
実施例２
実施例１で調製した逆水ガスシフト反応触媒の用途により、逆水ガスシフト反応触媒をＣ
Ｏ
２
水素化反応を熱触媒してＣＯを製造することに使用し、反応前に逆水ガスシフト反応
触媒をＨ
２
雰囲気下で１ｈ還元し、ここで、Ｈ
２
の流量は３０ｍＬ／ｍｉｎであり、温度
は６００℃であり、
ここで、逆水ガスシフト反応触媒によりＣＯ
２
水素化反応を熱触媒してＣＯを製造する方
法は、固定床反応器に５０ｍｇの前記逆水ガスシフト反応触媒を加えた後、ＣＯ
２
、Ｈ
２
とＮ
２
を流量比１：４：１で混合し、固定床反応器に通気して連続的に反応させ、ここで
、混合ガスの空気流速は４３２００ｍＬｈ
－１
ｇ
－１
であり、反応温度は６００℃であ
り、５℃／ｍｉｎの昇温速度で２５℃から６００℃まで昇温させることである。
実施例１および比較例１～３で調製した逆水ガスシフト反応触媒を使用して、実施例２の
ＣＯ
２
水素化反応を熱触媒してＣＯを製造し、触媒用量はすべて５０ｍｇであり、反応温
度が３００℃に達した後、５０℃の間隔毎に１ｈ安定化させてデータを記録し、触媒反応
の結果は図４および以下の表２にしめされ：
表２各触媒の６００℃時のＣＯ
２
水素化反応の熱触媒結果
TIFF
2025021375000003.tif
53
148
実施例１および比較例２～３を比較すると、Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５、Ｌａ
１０
／
ＳＢＡ－１５とｓｅｑ－Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５はすべて１００％ＣＯ選択性を有
する。Ｌａの存在により、ＣＯの脱離を促進し、高い選択性をもたらす。Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５は最も高いＣＯ
２
変換率を有する。
実施例および比較例１を比較すると、Ｒｕ
２
／ＳＢＡ－１５の触媒反応活性が高いものの
、ＣＯに対する選択性が低く、副生成物の発生を伴うため、需要を満たすことができない
。要約すると、Ｒｕ
２
Ｌａ
１０
／ＳＢＡ－１５は高いＣＯ
２
変換率と１００％のＣＯ選択
性という２つの大きな要求を同時に満たすことができ、逆水ガスシフト反応により理想的
な触媒であることが検証された。これは、Ｌａの存在により、Ｒｕ凝集を抑制して粒子径
の大きなＲｕナノ粒子を形成することに寄与し、適切な粒子径により露出したＲｕ活性サ
イトはＣＯ
２
の活性化にある程度寄与し、高いＣＯ
【０００８】
実施例７
本実施例は、実施例６の密閉攪拌ビン１について説明し、具体的に、図７～１３に示すよ
うに、円弧状電磁石２は密閉攪拌ビン１の内壁に摺動可能に貼り付けられ、２つの円弧状
電磁石２は接続ロッドによって接続され、密閉攪拌ビン１の頂部に密閉カバー１１が設け
られ、密閉カバー１１にモータ３が埋め込まれ、密閉攪拌ビン１の底部に攪拌ロッド４が
設けられ、モータ３の出力軸は接続ロッド、攪拌ロッド４に固定的に接続され、
密閉攪拌ビン１内に環状フレーム５がさらに設けられ、環状フレーム５の底面は密閉攪拌
ビン１の内底面と複数の伸縮ロッド６および第１エアバッグロッド７を介して接続され、
円弧状電磁石２の側面に傾斜ガイド溝２１が設けられ、環状フレーム５の外環面に、傾斜
ガイド溝２１に摺動可能に接続されたガイドブロック５１が設けられ、
環状フレーム５の内環面に９つの支持板５２が設けられ、密閉攪拌ビン１の内底面に９つ
のネジロッド８が設けられ、ネジロッド８は支持板５２に設けられたネジ穴にねじ込まれ
、ネジロッド８の上端に第２エアバッグロッド９を介して接続された攪拌ブレード８１が
設けられ、第２エアバッグロッド９はパイプを介してネジロッド８を貫通し、第１エアバ
ッグロッド７と連通し、
密閉攪拌ビン１に、混合溶液Ａまたは混合溶液Ｂを水浴加熱するための注水ビン１０が設
けられ、密閉攪拌ビン１の上端外壁に、注水ビン１０の上端内壁の環状槽に係合された係
合リングが設けられ、注水ビン１０内に水温度を制御するための市販の加熱板および市販
の温度センサーが設けられ、密閉攪拌ビン１は熱伝導性材料、具体的には市販の多結晶ダ
イヤモンド（ＰＣＤ）セラミックからなり、円弧状電磁石２は密閉攪拌ビン１の内壁に適
合する市販品を選択する。
上記攪拌密閉ビン１の使用方法は次のとおりであり：
密閉カバー１１を開き、混合溶液Ａまたは混合溶液Ｂを密閉攪拌ビン１に注いだ後密閉カ
バー１１を閉じ、モータ３を起動し、モータ３は予め設定された３０ｓ／回の発振周波数
、振幅１３０°で２つの円弧状電磁石２を発振させるように制御し、円弧状電磁石２を起
動して円弧状電磁石２の磁場強度を１．２Ｔに制御し、モータ３により攪拌ロッド４を一
段攪拌作用を発揮させるように駆動し、
円弧状電磁石２の発振過程中、傾斜ガイド溝２１と環状フレーム５上のガイドブロック５
１の相乗作用により、環状フレーム５を上下に往復運動させ、環状フレーム５の上下往復
運動過程中、第１エアバッグロッド７を連続的に圧縮させてガスが第２エアバッグロッド
９に周期的に入り込み、攪拌ブレード８１を上下に往復させ、この間、支持板５２のネジ
穴を介してネジロッド８を回転させ、環状フレーム５が２つの円弧状電磁石２を用いて二
段攪拌作用を発揮させ、混合溶液Ａまたは混合溶液Ｂの攪拌効果を向上させ、
密閉攪拌が完了した後、密閉カバー１１を開き、注水ビン１０に８０℃の水を注ぎ、加熱
板を起動し、水温度を８０℃に制御し、この間、攪拌ロッド４の一段攪拌、環状フレーム
５の二段攪拌により、脱イオンが水がすべて揮発するまで連続的に攪拌し、その後密閉攪
拌ビン１から乾燥後の材料を取り出す。
【０００９】
実施例８
本実施例は、以下の点で実施例６と異なり、２つの円弧長５０°で密閉攪拌ビン１の円の
中心を中心対称に分布している円弧状電磁石２を使用して磁場を生成し、円弧状電磁石２
を用いて２０ｓ／回の発振周波数で磁場を印可し、円弧状電磁石２の磁場強度は０．５Ｔ
である。
実施例９
本実施例は以下の点で実施例６と異なり、２つの円弧長５０°で密閉攪拌ビン１の円の中
心を中心対称に分布している円弧状電磁石２を使用して磁場を生成し、円弧状電磁石２を
用いて４０ｓ／回の発振周波数で磁場を印可し、円弧状電磁石２の磁場強度は１．５Ｔで
ある。
実施例１０
本実施例は以下の点で実施例６と異なり、２つの円弧長４０°で密閉攪拌ビン１の円の中
心を中心対称に分布している円弧状電磁石２を使用して磁場を生成し、円弧状電磁石２を
用いて３０ｓ／回の発振周波数で磁場を印可し、すなわち、２つの円弧状電磁石２の振幅
は１４０°である。
実施例１１
本実施例は以下の点で実施例６と異なり、２つの円弧長６０°で密閉攪拌ビン１の円の中
心を中心対称に分布している円弧状電磁石２を使用して磁場を生成し、円弧状電磁石２を
用いて３０ｓ／回の発振周波数で磁場を印可し、すなわち、２つの円弧状電磁石２の振幅
は１２０°である。
上記実施例８、９、１０、１１で調製した逆水ガスシフト反応触媒と実施例６で調製した
逆水ガスシフト反応触媒を、実施例２のＣＯ
２
水素化を熱触媒してＣＯを製造する反応に
使用し、逆水ガスシフト反応触媒用量はすべて５０ｍｇである。触媒反応の結果は以下の
表７に示され：
表７各触媒６００℃時の熱触媒ＣＯ
２
水素化反応結果
TIFF
2025021375000008.tif
53
155
以上の表７の結果から分かるように、磁性ＳＢＡ－１５とＲｕ、Ｌａを密閉攪拌および乾
燥処理して調製した逆水ガスシフト反応触媒は、ＣＯ
２
水素化反応の変換率にある程度影
響を与える。円弧状電磁石の発振周波数および磁場強度または円弧状電磁石の円弧長を変
更すると、逆水ガスシフト反応触媒によるＣＯ
２
変換率が低下するという変化傾向がある
。実施例６、８、９、１０および１１では、実施例６の逆水ガスシフト反応触媒は最も高
いＣＯ
２
触媒活性を示し、１００％ＣＯ選択性を有する。

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